K-20系列振荡器,gt36振荡器,GT30震动器

2.根据PH和Oit选用空气压缩机K-20系列振荡器,gt36振荡器,GT30震动器在本例中有两个方案可供选择:1)选用无油润滑空气压缩机，优点是压缩空气中含油能得到控制，但主机性投资较大，2)选用有油润滑的活塞式空气压缩机，优点是主机性投资较小，但压缩空气中含有油分，必须在气源系统部分考虑增加滤油装置作净化处理，故辅助设备投资较大。根据经济性分析，本例选用表2一5中型号为2Z-3/8型无油润滑空气压缩机三台并联供气。该机参数为:排气量口v=3(m0/min)，K-20系列振荡器,gt36振荡器,GT30震动器排气压力P=0.8(MPa);轴功率W,=19(kW),3.根据供气质量要求和经济性要求，还须考虑下列因素:1)空气压缩机的排气温度通常在140--170*C之间，空气中的水分和气缸中的润滑油(如采用有油润滑的空气压缩机)K-20系列振荡器,gt36振荡器,GT30震动器都成为气态，与灰尘等杂质一起成为气溶胶进入气动系统中，因供气温度降到室温而冷凝析出，所以应考虑在压缩机排气口后安置后冷却器及油水分离器。后冷却器一般用水作冷却介质，它常作为空气压缩机的配套辅助设备供应。2)为了保持气源系统供气流的连续性，减小气源愉出压力的波动，进一步稳定输出压力，需装置贮气罐。贮气嫩设计的依据是:设想空气压缩机或外部管网突然停止供气(即Q。K-20系列振荡器,gt36振荡器,GT30震动器二“)的情况下，仅以贮气嫩内杯休维持供气，且保证在一定时间内(本例中定为5min)供气压力不致降到维持气动系统正常工作的压力以下。则贮气雄小容积Y,,.按下式计算:-彭V,一Qm,t16o),(m')(2-11)，一尸式中V,—气动系统消耗的自由空气(m')，16,—空气仄缩机或外邻特网供给贮气睐的压缩空气流量(m'/min)，—气动系统T作周期(s)，o—大气压力(Po=1.013x一0'Pa).K-20系列振荡器,gt36振荡器,GT30震动器贮气嫩的进气压力(Pa)，2—允许贮气端内爪力(Pa)。在本例中，当外部管网供给压缩空气流O滚=。时，贮气雄中压缩空气压力应保证从P,=0.8MPa降至P:>0.3+0.1=0.4MPa向气动系统供气维持5min.消耗的自由空气休积V,=5xQ实=5X7.37=35.85(m')。代入式(2-11)，可得贮气维小容积为V,;,=9.21(m')，可考虑用几只贮气雄串联使用。3)确定压缩空气气源供气系统主干管道的管径d。从经济性出发，供气主干管中气流速度取c<15(m/s)，根据式(2一7)，得主千管管径d为、一"1"60nc一丫4X1.11I60rx15一。.0396(m)式中Qv=Q。一二=1.11(m'/min)oc=15(m/s),取d=40mm,镀锌钢管，K-20系列振荡器,gt36振荡器,GT30震动器钢骨内壁粗糙度△=0.2mm.4)确定压缩空气通过供气系统主干管长l=80m上的压力降(1)根据二诺数*。一乎pj9,1，内压。空气流动类型。本例中压缩空气密度P=7(kg/m0).动粘度v=2.6210一(m2/s)，则雷诺数Re为d15x0.04不;一=2.62x10-=229000>2320为紊流流动(2).按管。粗糙度鲁一0.240摩擦阻力系数A=0.031。根据式一二0.005查图2一14.得(2-8)可得压缩空气通过主干件长I=80m上的压力降△P为△;一，i1PC，一0.031x羔、粤x7x15'‘，.，，“=49‘100(Pa)因为压力降/.p=49x10'Pa小于气源压力pmix8%，8x100x0.08=64x10$Pa，故按上述设计计算得到的压缩空气主干管管径d=40mm恰当。K-20系列振荡器,gt36振荡器,GT30震动器(三)按设计计算画气源(站)系统图图2-16所示为按上述设计计算结果画出的该例气源系统图。(四)气源供气系统压缩空气中水分(油分)的清除根据气动系统对供气的质量要求，必须进一步清除气源供气系统压缩空气中的水分(油分)。实际上，从空气压缩机排出的高温压缩空气，在通过后冷却器后，压缩空气温度通常可降低到600C左右，因此压缩空气中所含的水分(油分)将大部分在后冷却器K-20系列振荡器,gt36振荡器,GT30震动器中冷凝析出。但是，必须注意到从后冷却器输出的压缩空气至贮气罐再通过供气管道到恒温车间的气动装置，由于受周围环境温度的影响和气动装笠工作压力的限制，压缩空气的压力和谧度又再的降低，这必将引起压缩空气中的水分(油分)再次冷凝析出。